1. Dalam talian penghantaran ultra-voltan tinggi (UHV), penebat bukan sahaja menanggung beban mekanikal yang berat tetapi juga mesti memenuhi keperluan kekuatan elektrik; kebolehpercayaan mereka secara langsung menjejaskan operasi selamat talian penghantaran. Tambahan pula, rentetan penebat juga mesti memenuhi keperluan persekitaran elektromagnet, termasuk yang berkaitan dengan gangguan radio. Dalam talian penghantaran UHV, taburan medan elektrik di sepanjang rentetan penebat adalah tidak sekata, dengan herotan medan elektrik yang teruk, terutamanya berhampiran penebat sisi konduktor-di mana kekuatan medan elektrik agak tinggi. Ini menyebabkan permulaan korona dan kakisan elektrolitik dalam rentetan penebat sering bermula pada penebat sisi konduktor-. Memasang-gelang korona dan gelang perisai yang direka dengan baik boleh meningkatkan pengagihan medan elektrik rentetan penebat dengan berkesan, memberikan perlindungan anti-korona.
Ditugaskan oleh Kuasa Talian Wuhan, Makmal Utama Penebat Elektrik Negeri untuk Peralatan Kuasa di Universiti Xi'an Jiaotong menjalankan pengiraan pengagihan medan elektrik tiga{0}}dimensi elemen terhingga pada rod AC 1000kV-jenis penebat komposit ampaian.
Pengiraan menggunakan kaedah berangka unsur terhingga dan unsur sempadan, menggunakan perisian analisis unsur terhingga yang berkuasa dan stesen kerja dengan pemodelan pepejal, penyelesaian, analisis data dan keupayaan pemprosesan yang teguh untuk melaksanakan tiga-pengiraan potensi elemen terhingga dan pengagihan medan elektrik untuk 1000kV rodor komposit amplifier AC-jenis ampaian.
Kaedah berangka untuk pengiraan medan elektrik terutamanya termasuk kaedah perbezaan terhingga, kaedah unsur terhingga, kaedah simulasi cas dan kaedah unsur sempadan. Kaedah unsur terhingga ialah kaedah penyelesaian berangka untuk persamaan pembezaan, pada mulanya digunakan untuk mengendalikan masalah mekanik struktur. Pada pertengahan 1960-an, kaedah unsur terhingga telah digunakan untuk menyelesaikan masalah medan elektrostatik, magnetik dan arus dengan sempadan kompleks dalam kejuruteraan elektrik.
2. Model pengiraan adalah berdasarkan lukisan penebat komposit jenis ampaian AC 1000kV-dan parameter berkaitan yang disediakan oleh Wuhan Laine Transmission and Transformation Equipment Co., Ltd. Model pepejal tiga-dimensi telah dicipta mengikut dimensi sebenar 1000kV dan menara penebat, konduktor talian penebat dan penebat, yang mengambil kira pembumian. cincin equipotential.
Penebat komposit jenis ampaian 1000kV rod AC-menggunakan menara berbentuk-garis piala-lurus. Fasa sisi digantung menggunakan struktur jenis-sambungan I- tunggal dan fasa tengah menggunakan struktur jenis-sambungan V- tunggal. Panjang rentetan penebat ialah 9500mm dan konduktornya ialah LGJ-500/35{14}}dawai terkandas aluminium berteras dengan lapan-struktur belah dan jarak subkonduktor 400mm. Dimensi struktur dan model setiap bahagian adalah seperti berikut.
Pengagihan medan elektrik
Model pengiraan penebat komposit suspensi rod AC 1000kV
3. Kesimpulan
Berdasarkan pengiraan taburan potensi dan medan elektrik dan kajian konfigurasi gelang korona untuk penebat komposit jenis ampaian 1000kV rod AC-, kesimpulan berikut dibuat:
1. Disebabkan oleh pengaruh menara, konduktor, tanah dan keadaan persekitaran, taburan medan elektrik 1000kV rod AC-jenis rentetan penebat komposit penggantungan adalah tidak sekata. Herotan medan elektrik adalah teruk pada bahagian konduktor, manakala medan elektrik agak rendah di bahagian tengah dan menara. Medan elektrik yang dialami oleh skirt penebat dan udara di bahagian konduktor adalah lebih tinggi daripada di tengah. Konfigurasi yang munasabah bagi cincin ekuipotensi boleh meningkatkan pengagihan medan elektrik pada bahagian konduktor rentetan penebat dengan berkesan.
2. Apabila kedua-dua gelang penggredan besar dan kecil dikonfigurasikan, kekuatan medan elektrik maksimum berhampiran bahagian konduktor penebat komposit fasa I ialah lebih kurang 290 V/mm, manakala kekuatan medan elektrik maksimum pada bahagian menara adalah kurang daripada 100 V/mm. Kekuatan medan elektrik maksimum berlaku pada permukaan luar gelang penggredan besar pada bahagian konduktor, mencapai 1388 V/mm; kekuatan medan elektrik maksimum pada permukaan gelang penggredan di sebelah menara ialah 445 V/mm.
3. Apabila kedua-dua gelang penggredan besar dan kecil dikonfigurasikan, kekuatan medan elektrik maksimum berhampiran bahagian konduktor penebat komposit fasa V adalah lebih kurang 320 V/mm, manakala kekuatan medan elektrik maksimum pada bahagian menara adalah kurang daripada 30 V/mm. Kekuatan medan elektrik maksimum berlaku pada permukaan luar gelang penggredan besar pada bahagian konduktor, mencapai 1626 V/mm; kekuatan medan elektrik maksimum pada permukaan gelang penggredan di sebelah menara ialah 55 V/mm. Konfigurasi di atas adalah agak munasabah, dan pengagihan medan elektrik bagi penebat adalah agak seragam. 4. Disebabkan oleh kesan perisai menara dan gelang korona besar pada bahagian menara, kekuatan medan elektrik pada bahagian menara penebat komposit adalah agak rendah dan pengagihan medan elektrik adalah agak seragam. Kesan cincin korona kecil tidak jelas. Oleh itu, cincin korona kecil tidak perlu dipasang di bahagian menara.